石油套管護絲帽

石油套管護絲帽/專業(yè)資料/海洋涂裝/海洋平臺基礎(chǔ)知識.txt[2009-12-119:50:52]６０μｍ合計５３３５μｍ２．海洋平臺飛濺區(qū)的涂料保護飛濺區(qū)是海洋平臺結(jié)構(gòu)腐蝕最嚴重的區(qū)域，它經(jīng)受海洋大氣與海水浸漬的交替作用，海浪與冰塊的沖擊，錨鏈和水面飄浮物體的磨損，以及其它工作輔助船?？康呐鲎才c摩擦。

石油套管護絲帽 磁力、酸洗或噴丸方法對管坯的表面進行檢查，并用火焰、車、磨等方法進行剝皮或用砂輪、風鏟、火焰等局部清理的辦法，以徹底清除管坯的表面缺陷。據(jù)統(tǒng)計，鋼管缺陷約有40%是由于管坯質(zhì)量不佳造成的?，F(xiàn)國內(nèi)外軋制管坯多采用軋前在線火焰剝皮方法，剝皮深度一般為0.8∽1.2(4.2)mm。這種方法99改善了管坯的表面質(zhì)量，使后道工序的精整能力提高2∽3倍，總清理費用降低55%，鋼管成

石油套管護絲帽 成品鋼管的實際晶粒度應不小于4級，兩個試片上和最小級別差應不大于3級。對12Cr2MoWVTiB、12Cr3MoVSiTiB和10Cr9Mo1VNb成品鋼管的實際晶粒度，按實際檢驗結(jié)果交貨。顯微組織：成品鋼管的顯微組織，20G、20MnG和20MnG鋼管應為鐵素體加珠光體。15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG和12Cr1MoVG鋼管應為鐵素體加珠光體（包括粒狀貝氏體），不得存在AC1～AC3之間不完全相變

石油套管護絲帽 上下刀架橫向行程110mm（X1、C1伺服電機AC3.5KW）l輔助刀架縱向行程200mm（Z2伺服電機AC0.9KW）l輔助刀架橫向行程120mm（X2伺服電機AC0.9KW）l輔助刀架進給速度0~10m/minl前卡盤（浮動）定心卡爪卡緊力（一套三個卡爪）1000DN（40巴）/每 個卡爪卡緊卡爪卡緊力3000DN（40巴）/每個卡爪當主軸速度低于500rpm時，卡緊力調(diào)整范圍20~45巴當主軸速度高于500rpm時，卡緊力調(diào)整范圍30~45巴l后卡盤（一套三個卡爪）卡緊力4000DN（40巴）/每個卡爪卡緊力調(diào)整范圍30~45巴l定尺擋板調(diào)整行程130mml 由Z2縱向伺服電機和X2伺服電機等傳動輔助刀架作縱橫向的進給和返回運動。圖4－52為上述三刀架的簡圖。內(nèi)支撐裝在支撐座12內(nèi)，由液壓缸傳動作伸、縮運動，支撐座固定在側(cè)支架的中部。

景石油套管護絲帽 量控制鋼管的內(nèi)外表面缺陷對高壓鍋爐管的使用性能影響特別大。往往一些小的殘留表面缺陷會成為加速損蝕（磨損、蝕損等）和損害（裂紋）的起原（始）點。所以，要盡地可能在鋼管的生產(chǎn)過程中采取措施使其不產(chǎn)生或少產(chǎn)生表面缺陷。而且要對已產(chǎn)生的表面（有害）缺陷，盡可能地完全、徹底地清除掉，以免后患。如在生產(chǎn)過程中采?。患訜岷蟮腻V、坯表面和穿孔后的毛管內(nèi)外表面以

石油套管護絲帽 分鐘1064．3．2．2．4鋼管表面鋼管的內(nèi)外表面不得有裂紋、折疊、軋折、離層、結(jié)疤和發(fā)紋。這些缺陷必須完全清除，其清除處的實際壁厚不得小于壁厚允許的最小值。深度不超過壁厚負偏差的其他缺陷允許存在。4．3．3軸承管的生產(chǎn)工藝簡介我國生產(chǎn)軸承管的工藝發(fā)展情況：管坯生產(chǎn)工藝：1)原來的老煉鋼、軋坯工藝:電爐→鑄錠→初軋（鍛造）開坯→軋制（鍛造）園管坯→2)現(xiàn)在的煉鋼、

石油套管護絲帽 設(shè)備采用近似直流的三相全波整流，電流通過線圈產(chǎn)生縱向磁場，檢查管端內(nèi)、外表面存在的橫向缺陷。圖4-37管端的周向磁化檢查時，由內(nèi)、外噴淋管向管內(nèi)、外表面噴射螢光磁粉水懸液。然后接通磁化裝置進行周向和縱向磁化，此時，在管件表面流動的磁懸液中的螢光磁粉，被缺陷處逸出的漏磁場吸附，形成磁痕。在暗室的紫外光激發(fā)下，螢光磁粉發(fā)出黃綠色螢光，色澤鮮明，有良好的對比度，便于操作人員觀察到缺陷。